Кинетостатика системы гонщик — велосипед
При движении велогонщик и велосипед образуют единую движущуюся систему, в которой силы взаимодействия являются внутренними и сами по себе не могут
Рис. 8.10. Схема действующих сил на ведущем колесе велосипеда |
обеспечить движения общего центра масс системы. Для движения необходимы внешние силы, которые в данном случае сводятся к силам тяжести, силам трения колес о дорожное покрытие и силам аэродинамического сопротивления.
Рассмотрим отдельно взятые ведущее и ведомое колеса велосипеда, а затем систему гонщик — велосипед в целом.
Ведущее колесо. К ведущему колесу (рис. 8.10) массой т1 с моментом инерции приложен движущий момент Мд, под действием которого со стороны дороги возникает сила трения скольжения = fNі> гДе —
сила нормального давления; f — коэффициент трения скольжения. Точка Аг является мгновенным центром вращения и ее скорость равна нулю. Поэтому / есть коэффициент трения покоя, величина которого неопределенна и может принимать значения от 0 до fmax. Эпюра скоростей / в диаметральном сечении колеса AiBi является фактически эпюрой скоростей набегающего воздушного потока, сила сопротивления которого Fс, приложенная в центре масс эпюры 2 суммарного лобового и вихревого (поверхностного для дисковых колес) сопротивлений, создает момент полного аэродинамического сопротивления УИС.
Колесо, имеющее пневматическую шину в виде однотрубки, деформируется в зоне контакта с поверхностью дороги (см. пп. 5.2 и 5.3), что приводит к смещению реакции Ni на некоторую величину /к, называемую коэффициентом трения качения. При этом возникает момент трения качения УИ„1 = fKNx. Учитывая малость величины в дальнейшем будем считать реакцию приложенной в точке Лх.
Уравнения движения колеса запишутся в виде:
(8.3) |
/711[5]1 — Fx — rihg sin a — Fc пііУу = Nt — mtg cos a;
ЛФі = Мя — /Vi — ТИKi — Mc,
где хи Уі — координаты положения оси колеса Ot; фх — угол поворота ведущего (заднего) колеса; а — угол наклона поверхности дороги к горизонтали.
Если колесо катится без проскальзывания, то хг = = гіФі; #i = 0; Ni — rriig cos а. Сила трения Fi без учета сил аэродинамического сопротивления
)]x |
Kcosa — |
(8.4) |
Fi = [Мл— m1g (f, |
(8.5) |
Движущий момент МЛ в правой части уравнения (8.4) может принимать различные значения, но если правая часть уравнения станет больше, чем /гаах Nlt то появится проскальзывание колеса относительно дороги и увеличение Мд оказывается нецелесообразным. Максимальное ускорение составляет величину
Рис. 8.11. Схема действующих сил на ведомом колесе велосипеда
Характерно, что под уклон (а < 0) можно обеспечить движение без проскальзывания с большими ускорениями.
Ведомое колесо. Движение ведомого колеса массой т„ с моментом инерции J2 происходит под действием си
лы Q, приложенной со стороны передней вилки рамы велосипеда. В соответствии с рис. 8.11 уравнения дви-. жения имеют вид:
т2х2 = Q cos р — F2 — j — m2g sin а — Fc; ‘
ЩУ2 — —Q sin p — f N2 — m2g cos a; (8.6)
•^гфг = Fir2 Л1К2 Ліс,
где х2, у2 — координаты положения оси колеса 02; ф2 — угол поворота ведомого (переднего) колеса; fi — угол наклона линии передней вилки к горизонтали.
Из уравнений (8.6) в случае t/г = 0 и N2 = Q sin Р — m2g cos а при отсутствии аэродинамического сопротивления и проскальзывания колеса относительно дороги, т. е. при х2 — г2ф2, получим силу трения
Fi — Г Q cos р — m2g sin a — j — /„ ■ (Q sin p — f m2g cos a) J x
(8.7)
В уравнении (8.7), если отсутствует скольжение, должно выполняться условие F2 ■< /шах N 2. Максимальное ускорение
*2 max = -— [Q cos p — /roax (Q sin p + m2g cos a)] — g sin a.
• И 2 *
(8.8):
В уравнение (8.8) необходимо подставлять значение Q, определяемое из уравнения (8.7) при F2 = /N2.
Рассмотренные случаи показывают исключительной важную роль сил трения скольжения при движении колес
велосипеда. Так, для ведущего колеса при отсутствии трения скольжения (Fx = 0) движение из состояния покоя невозможно при а = 0, а при а > 0 ускорение х направлено в обратную сторону. Для ведомого колеса при F2 = = 0 невозможно его вращение из состояния покоя. Кроме того, от сил трения скольжения зависят максимальные ускорения, которые можно сообщить центрам масс колеса при отсутствии проскальзывания.
Рис. 8.12. Схема действующих сил в системе гонщик — велосипед |
Система гонщик — велосипед в целом. Рассмотрим движение системы гонщик — велосипед (рис. 8.12), сохранив для колес и действующих на них сил прежние обозначения, а массу гонщика и велосипеда обозначим через ms и сосредоточим ее в точке с координатами х3 и у3. Общая ‘іасса всей системы m0 = тх — j — т2 — f т3 будет сосредото — ена в центре масс ЦМ с координатами х0 и у0. Уравнения вижения с учетом общей массы т0 и силы аэродинами — ;гского сопротивления Fc, приведенной к центру массы истемы, имеют вид:
(8.9) |
m0x, = F, — F2 + m0g sin а — FCx, ЩУі = — f N2 — m0g cos a — Fcy h Фі = — F^r, — MK1;
J 2Ф2 = F2r2 — Mk2.
Считая уг = 0, jfj = Гіфі и х2 = г2ф2, получим уравнение движения центра масс
(/«о + + -7г) =-^- — mog(K cos о + sin о) —
-(Fcx + FevK), (8.10)
где
К — f« (1/^і + 1 А’г) •
Интегрируя в пределах от 0 до t, получим уравнение энергетического баланса в следующем виде:
~2 (то + ~р|“ + ~р£~) (0 — ^1 (0)] =
t
= J dt — niogK [Jfi (f) — *i (0)] —
0
t
— mog sin a [Xj^) — Jfi(0)]— J (Fcx + FcyK) *1 dt. (8.11)
0
Левая часть уравнения (8.11) выражает приращение кинетической энергии системы, первый член правой части — работу движущего момента, а остальные члены — соответственно работу на преодоление сил трения качения, работу сил тяжести и работу сил сопротивления воздуха.
Для конкретного использования уравнения (8.11) функцию х1 (t) представим в следующем виде:
*і (0 = (шо + -7І — + -7Г) —
— тоё (К cos ос + sin ос) / —- J (Fcx + FcyK) dt j + Cx, (8.12)
где произвольную постоянную Сі найдем из условия ■*1 (0) = *10-
Движущий момент Мж в первом приближении является заданной функцией времени, зависящей от техники педалирования гонщика и условий движения. В общем виде это достаточно сложная функция, и количественные закономерности движения аналитически получить затруднительно.
Ограничимся только качественным анализом движения системы, приняв закон изменения лічижущего момента в виде
Мл — М0 — f AM cos pt, (8.13)
где М0 — среднеинтегральное значение движущего момента; ДМ — амплитуда изменения этого момента; р — круговая частота изменения движущего момента.
Приняв значения Fсх и FCy постоянными, из уравнения (8.12) получим
і І і h, J* W Г v і ДМ • *
X1(t) = (m0+-± + ~) [_!L/+_sin pt-
— {m^Kcosa.+m0gsina+FCx-~FCyK)t^ + x10. (8.14)
Из уравнения (8.14) следует, что если сумма коэффициентов при t больше нуля, то скорость с течением времени будет возрастать и наоборот. Поэтому движение с постоянной средней скоростью должно характеризоваться зависимостью
*1 (0 = (то + "тг + ~|-) 1~-sinp/ + *10. (8.15)
Из уравнения (8.15) следует, что амплитуда колебаний скорости уменьшается с увеличением массы системы и моментов инерции колес. Кроме того, поскольку частота р может быть принята пропорциональной скорости хг (t), то можно сделать вывод, что с ростом скорости (t) неравномерность хода уменьшается при прочих равных условиях.
Зная закон изменения ускорения системы, можно определить реакции N і и N2, для чего необходимо приложить к центрам масс mlt щ и т3 соответствующие силы инерции и использовать условия равновесия системы (см. рис. 8.12). После преобразований получим:
Ni = m0g cos a — j — Fcy — N2,
N* = T msT Iff cos a'<nhL cos у + m3x3 + fKm0) —
ьсоьу (8.16)
— (*I + g sin a) (m^! + m2r2 + щу3) — fKFCy —
— РсхУо + Fcux0],
где cos у = У 1 — [(rx — r2)/2 ]2; L — база велосипеда, *«> Уо — координаты центра масс системы.
Різ уравнения (8.16) следует, что реакция N2> действующая на переднее колесо велосипеда, уменьшается при ускоренном движении (Jc > 0) и на участках подъема (а > 0) и зависит от соотношения радиусов гЛ и г2 колес велосипеда. В то же время уменьшение реакции N2 всегда приводит к увеличению реакции Nlt действующей на заднее, ведущее колесо.
Полученные результаты относятся к движению по прямолинейному участку дороги, когда процесс педалирования является установившимся. Движущий момент Мя пропорционален усилию Q, приложенному к педали по касательной к траектории ее движения. Мощность Qx1 (t), развиваемая гонщиком, является ограниченной величиной, она не может превзойти некоторого значения
Р max > Т. Є.
Q<Pmzx/[Xі (/)]•
Сравнительные оценки на основе кинетостатических зависимостей. Приведенные кинетостатические зависимости раскрывают основные закономерности движения системы гонщик — велосипед и создают предпосылки для более глубокого анализа отдельных проблем. К таким проблемам можно отнести сравнение кинематических возможностей двух гонщиков, отличающихся, например, массой и телосложением (а следовательно, на систему гонщик — велосипед будут действовать разные по величине гравитационные и аэродинамические силы), или сравнительные оценки сил трения качения колес в зоне контакта однотрубок с поверхностью дороги. Необходимо отметить, что исходные данные (коэффициенты трения качения, кинематической вязкости воздуха, аэродинамического сопротивления, площади миделя и другие параметры системы гонщик — велосипед), получаемые, как правило, экспериментальным путем, содержат значительные погрешности. Уменьшить влияние этих погрешностей можно, если проводить испытания двух сравниваемых систем, оценивая только конечный результат, как это делается при свободном движении двух гонщиков на спуске (оценивается длина свободного выбега).
Спуск — один из важнейших моментов шоссейной гонки, и квалифицированный гонщик стремится использовать его для обострения спортивной борьбы. Педалируя на больших передачах или на малых, но периодически с высокой частотой (малыми сериями), гонщик одновременно использует возможность увеличения скорости за счет действия гравитационной силы, вызывающей движение велосипеда на спуске. К силам внешнего сопротивления необходимо относить силу аэродинамического сопротивления, силы трения качения колес по поверхности ДО — роги, силы трения качения в шарикоподшипниках втулок, силы трения однотрубок о поверхность дороги и силы аэродинамического сопротивления набора колес.
Для того чтобы упростить задачу расчета максимально возможных скоростей движения системы гонщик — велосипед при свободном спуске, исключим из рассмотрения силы трения качения в подшипниках и ограничимся приближенной оценкой аэродинамического сопротивле-
Рис. 8.13. Схема действующих сил при расчете кинематики свободною спуска |
кия. Тогда уравнение действующих сил, согласно схеме на рис. 8.13 [19], можно записать в виде
Y! iFi = + +
+ 2lhLfKCOSa-Cx^v* = 0, (8.17)
где т0 — масса системы гонщик — велосипед, кг; а — угол наклона полотна шоссе, °; g — ускорение свободного падения, м/с2; /к — коэффициент трения качения колеса велосипеда по поверхности полотна шоссе (табл. 8.1), м; г — радиус колеса, м; Сх— коэффициент аэродинамического сопротивления системы гонщик — велосипед; S — площадь миделя системы гонщик — велосипед, м2; р — кинематический коэффициент вязкости воздуха, Н-с2/м4; v — скорость движения системы гонщик — велосипед при
Контактируемые поверхности |
‘к — " |
Стальное колесо по стальному |
0,0005 |
рельсу |
|
Стальное колесо по деревянному |
0,0015—0,0025 |
покрытию |
|
Шарикоподшипник |
0,00001—0,00004 |
Велосипедное колесо * по асфальту |
0,001—0,004 |
» » » бетону |
0,004 |
» » » естест |
0,006 |
венному грунту в хорошем состоянии |
|
Велосипедное колесо по утрамбо |
0,008 |
ванному снегу |
|
Велосипедное колесо по деревян |
0,001 |
ному покрытию велотрека |
|
Велосипедное колесо по булыжной |
0,01—0,04 |
мостовой |
|
* Величина }к зависит также от избыточного давлення в камере |
|
велосипедного колеса, рисунка и качества протектора однотрубки. |
свободном спуске (относительная скорость с учетом встречного или попутного ветра), м/с.
Перепишем уравнение (8.17) с учетом того, что cos а я# 1:
т° = m<>v"Іг = w0g(sina — — уї-) — Сх^-Ф. (8.18) Введя обозначения
получим
(8.19)
„ do gfc2 .
Разделяя переменные v ■ ± ~ и интегрируя
обе части равенства, найдем
In (р*-^) = -^г + Сг, (8.20)
где при дг = 0 и и = 0 постоянная интегрирования Cj =
= In рг.
После подстановки значения Сг в уравнение (8.20) получим
. — а* 2gfe2 рг —о* / 2g** Л
inр ра—= — или -^т — = єхр
откуда
v = р Y 1 — exp (— х) . (8.21)
При х -*■ оо имеем v -*■ o„iax = р — Следовательно, максимально достижимая скорость свободного движения системы гонщик — велосипед на спуске при рассмотренных выше условиях и с учетом указанных допущений будет определяться уравнением
CxSp
Общее уравнение, описывающее изменение скорости в процессе разгона системы на спуске, в функции пройденного пути имеет вид
(8.23)
При массе гонщика 72 кг, массе велосипеда 10 кг, общей массе системы т0 = 72 + 10 = 82 кг, отсутствии Еетра, р = 1,25Н-с2/м4, Сх = 0,8, S = 0,5 м2, г = 0,34 м, g = 9,81 м/с2, fK = 4-Ю"3 м и а = 10° максимально достижимая скорость движения составляет 22,26 м/с, или 80,16 км/ч.
Гонщику трудно контролировать момент достижения максимальной скорости. Поэтому полезно знать примерно расстояние и время, когда такая скорость будет достигнута. Для исследования изменения скорости в функции времени преобразуем уравнение (8.19):
^ = (8-24)
dv dk2
Разделяя вновь переменные р2 _ ~ dt и инте
грируя обе части равенства, получим
-1 arctg ±=**-( + Съ (8.25)
откуда при t = 0 и v = 0 находим Сх = 0. Следовательно,
arctg-J — = t, vmiх = р и arctg t.
Р и ^шах ушах
Окончательно выражение для текущего значения скорости имеет следующий вид:
Л. (8.26)
L ишах J
Ряд решений этого уравнения при различных уклонах дороги представлен на рис. 8.14, откуда видно, что для достижения максимально возможных скоростей при свободном спуске необходимо значительное время и расстояние. Поэтому гонщик в целях достижения максимального
Рис. 8.14. Изменение скорости свободного спуска велосипедиста массой т = 82 кг при различных углах наклона поверхности дороги: / — а = 2,5е; і — а = 5°: 3 — а = 10°; 4 — а = 15е |
спортивного результата должен форсировать разгон на спусках с использованием увеличенных передач или педалирования короткими сериями.